Справочник

2. Здания с двускатными покрытиями

Примечания к схеме 2.

1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия c_е = -0,7.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h₁ + 0,2 l  tgα

3. Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Значение c_е3 принимается по схеме 2

Примечания к схеме 3. 

1. См. примеч. 1 к схеме 2.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h₁ + 0,2 f

4. Здания с продольным фонарем

Коэффициенты c_е1, c_е2 и c_е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

Примечания к схеме 4. 

1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы "фонарь-щиты" принимается равным 1,4.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h₁

5. Здания с продольными фонарями

Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты c_е следует принимать по схеме 4.

Для фонарей участка ВС при λ ≤ 2 c_x = 0,2
при 2 ≤ λ ≤ 8
для каждого фонаря
c_x = 0,1λ; при λ > 8 c_x = 0,8, здесь

Для остальных участков покрытия c_е = -0,5.

Примечания к схеме 5.

1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. При определении коэффициента v в соответствии п. 6.9 h = h₁

6. Здания с продольными фонарями различной высоты

Коэффициенты c'_е1, c''_е1, c_е2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении c_е1 за h₁ необходимо принимать высоту наветренной стены здания.

Для участка AB c_е следует определять так же, как для участка BC схемы 5, где за h₁ - h₂необходимо принимать высоту фонаря.

Примечания к схеме 6. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5.

7. Здания с шедовыми покрытиями

Для участка AB c_е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

Для участка BC c_е = -0,5

Примечания к схеме 7.

1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом c_f = 0,04.

2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5.

8. Здания с зенитными фонарями

Для наветренного фонаря коэффициент c_е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка BC схемы 5.

Примечания к схеме 8. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5.

9. Здания, постоянно открытые с одной стороны

При μ ≤ 5 % c_i1 =  c_t2 =  ± 0,2;

При μ ≥ 30 % c_i1 следует принимать равным c_e3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2;
c_i2 = + 0,8

Примечания к схеме 9.

1. Коэффициенты c_е на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. Проницаемость ограждения μ следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать c_i = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м²) следует принимать равным 0,2w_o, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м²).

3. Для каждой стены здания знак "плюс" или "минус" для коэффициента c_i1 при μ ≤ 5 %  следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.

10. Уступы здания при α < 15°

Для участка CD c_e = 0,7.

Для участка BC c_e следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках B и C. Коэффициенты c_е1 и c_е3 на участке AB следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l – размеры в плане всего здания).

Для вертикальных поверхностей коэффициент c_e необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2.

11. Навесы

Примечания к схеме 11.

1. Коэффициенты c_е1, c_е2, c_е3, c_е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений c_е1, c_е2, c_е3, c_е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.

2. Для навесов с волнистыми покрытиями c_f = 0,04.

12 а. Сфера

β, град	cе
0	+1,0
15	+0,8
30	+0,4
45	-0,2
60	-0,8
75	-1,2
90	-1,25
105	-1,0
120	-0,6
135	-0,2
150	+0,2
175	+0,3
180	+0,4

 c_x = 1,3 при Re < 10⁵;

c_x = 0,6 при 2·10⁵ ≤ Re ≤ 3·10⁵;

c_x = 0,2 при 4·10⁵ > Re,

где Re – число Рейнольдса.

Примечания к схеме 12а.

1. Коэффициенты c_е приведены при Re > 4·10⁵.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = 0,7d.

12 б. Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью

c_е1 = c_β, где k₁ = 1 при c_β  > 0;

c_β необходимо принимать при Re > 4·10⁵ по графику:

Покрытие	Значение cе2 при h1/d равном
	1/6		1/3		≥ 1
Плоское, коническое при α ≤ 5°  сфери- ческое при	-0,5		-0,6		-0,8
	Значение ci при h1/d равном
	1/6	1/4	1/2	1	2	≥ 5
	-0,5	-0,55	-0,7	-0,8	-0,9	-1,05

Примечания к схеме 12б.

1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h₁.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h₁ + 0,7f.

3. Коэффициент c_i следует учитывать при опущенном покрытии ("плавающая кровля"), а также при отсутствии его.

13. Призматические сооружения

c_x = kc_x∞;  c_y = kc_y∞

Таблица 1

λ_e необходимо определять по табл. 2.

Таблица 2

λe = λ/2	λe = λ	λe = 2λ

В табл. 2 λ = l/b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.

Таблица 3

Эскизы сечений и направлений ветра	β, град	l/b	cx∞
Прямоугольник	0	≤ 1,5 ≥ 3	2,1 1,6
	40-50	≤ 0,2 ≥ 0,5	2,0 1,7
Ромб	0	≤ 0,5 1 ≥ 2	1,9 1,6 1,1
Правильный треугольник	0 180	- -	2 1,2

Таблица 4

Эскизы сечений и направление ветра	β, град	n (число сто- рон)	cx∞ при Re > 4·105
Правильный много- угольник	Произ- воль- ный	5 6-8 10 12	1,8 1,5 1,2 1,0

Примечания к схеме 13.

1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам c_f = 0,1,  для волнистых покрытий c_f = 0,04.

2. Для прямоугольных в плане зданий при l/b = 0,1 ... 0,5 и β = 40 ... 50° c_y∞ = 0,75;

3. Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая d – диаметр описанной окружности.

4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y.

14. Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений

c_x = kc_x∞,

где k – определяется по табл.1 схемы 13;
c_x∞ – определяется по графику:

Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом)
c_x = 1,2

Примечания к схеме 14.

1. Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z = h, d – диаметр сооружения.

Значения Δ принимаются: для деревянных конструкций Δ = 0,005 м; для кирпичной кладки Δ = 0,01м; для бетонных и железобетонных конструкций Δ = 0,005 м; для стальных конструкций Δ = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d Δ = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b Δ = b.

2. Для волнистых покрытий c_f = 0,04.

3. Для проводов и тросов d ≥ 20 мм, свободных от гололеда, значение c_x допускается снижать на 10 %.1. Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z = h, d – диаметр сооружения.

15. Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции

,

где c_xi – аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей c_xi = 1,4; для трубчатых элементов c_xi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать λ_e = λ (см. табл. 2 схемы 13);

A_i – площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции;

A_k – площадь, ограниченная контуром конструкции.

Примечания к схеме 15.

1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15-17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и

2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром A_k.

3. Направление оси x совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции.

16. Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

Для наветренной конструкции коэффициент c_x1 определяется так же, как для схемы 15.

Для второй и последующих конструкций c_x2 = c_x1η.

Для ферм из труб при Re ≥ 4·10⁵ = 0,95.

φ	Значение η для ферм из профилей и труб при Re < 4·105 и b/h, равном
	1/2	1	2	4	6
0,1	0,93	0,99	1	1	1
0,2	0,75	0,81	0,87	0,9	0,93
0,3	0,56	0,65	0,73	0,78	0,83
0,4	0,38	0,48	0,59	0,65	0,72
0,5	0,19	0,32	0,44	0,52	0,61
0,6	0	0,15	0,3	0,4	0,5

Примечания к схеме 16.

1. См. примеч. 1-3 к схеме 15.

2. Re следует определять по формуле к схеме 12а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.

3. В таблице к схеме 16: h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси; b – расстояние между соседними фермами.

4. Коэффициент φ следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15.

17. Решетчатые башни и пространственные фермы

c_t =  c_x + (1 +  η)k₁  

где c_x – определяется так же, как для схемы 15;

η – определяется так же, как для схемы 16.

Эскизы форм контура поперечного сечения и направления ветра	k1
	1,0
	0,9
	1,2

Примечания к схеме 17.

1. См.примеч. 1 к схеме 15.

2. c_t относится к площади контура наветренной грани.

3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k₁ для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %.

18. Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока

c_xα = c_xsin²α

где c_x – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14.